九色国产,午夜在线视频,新黄色网址,九九色综合,天天做夜夜做久久做狠狠,天天躁夜夜躁狠狠躁2021a,久久不卡一区二区三区

項(xiàng)目名稱：中國科學(xué)院臨床研究醫(yī)院(安徽臨床研究醫(yī)院)建設(shè)項(xiàng)目

項(xiàng)目地點(diǎn)：安徽省合肥市蜀山區(qū)

設(shè)計(jì)單位：深圳市建筑設(shè)計(jì)研究總院有限公司

項(xiàng)目概況：本項(xiàng)目總建筑面積約15.03萬㎡，地上9.72萬㎡，地下5.31萬㎡。地下2層地下室（局部3層）；地上大底盤裙房5層，建筑高度26.25m，主要功能為醫(yī)技，臨床中心地上19層，建筑高度90.75m，成果轉(zhuǎn)化平臺地上10層，建筑高度51.25米。

項(xiàng)目選用鋼筋混凝土框架-剪力墻-鋼支撐結(jié)構(gòu)體系，由于建筑使用功能、立面效果要求較為嚴(yán)格，不設(shè)置結(jié)構(gòu)縫，設(shè)計(jì)以地下室頂板為嵌固端。

抗震設(shè)防信息：抗震設(shè)防類別為乙類。合肥地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度（0.10g），設(shè)計(jì)地震分組為第一組，場地特征周期為0.35s，Ⅱ 類場地。

本工程隔震設(shè)計(jì)所依據(jù)的主要規(guī)范如下：

（1）《建筑抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)》（GB50223－2008）；

（2）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009－2012）；

（3）《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50068－2018）；

（4）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010－2010）（2015版）；

（5）《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB 50011－2010）（2016版）；

（6）《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ 3-2010）

（7）《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007－2011）；

（8）《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017-2017）；

（9）《工程結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》（GB55001-2021）；

（10）《建筑與市政工程抗震通用規(guī)范》（GB55002-2021）

（11）《建筑與市政地基基礎(chǔ)通用規(guī)范》（GB55003-2021）

（12）《組合結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》（GB55004-2021）

（13）《木結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》（GB55005-2021）

（14）《鋼結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》（GB55006-2021）

（15）《建筑樓蓋結(jié)構(gòu)振動(dòng)舒適度技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JGJT 441-2019 ）

（16）《安徽省防震減災(zāi)條例》

（17）《合肥市防災(zāi)減災(zāi)條例》

采用PKPM、MIDAS Gen進(jìn)行整體結(jié)構(gòu)、分塔結(jié)構(gòu)的建模與分析設(shè)計(jì)并進(jìn)行相關(guān)指標(biāo)內(nèi)力等結(jié)果的對比分析，采用Sausage進(jìn)行非線性動(dòng)力彈塑性分析、樓板應(yīng)力分析以及抗連續(xù)倒塌分析，采用ABQUS進(jìn)行節(jié)點(diǎn)有限元分析等專項(xiàng)設(shè)計(jì)。

本工程采用PKPM和MIDAS Gen分別對整體模型、北塔單塔模型、南塔單塔模型進(jìn)行計(jì)算及對比，采用Sausage進(jìn)行非線性動(dòng)力彈塑性分析。

PKPM與MIDAS Gen計(jì)算結(jié)果顯示水平地震下整體及分塔模型結(jié)構(gòu)總質(zhì)量、周期、振動(dòng)模態(tài)基本吻合，扭轉(zhuǎn)周期比、有效質(zhì)量系數(shù)滿足要求。

PKPM 和Midas Gen計(jì)算的整體及分塔模型風(fēng)荷載下基底剪力、基底傾覆彎矩基本吻合，最大層間位移角滿足規(guī)范要求。

PKPM和MIDAS Gen計(jì)算的整體及分塔模型多遇地震下的結(jié)構(gòu)基底總剪力和傾覆彎矩基本吻合，多遇地震作用下，結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的最大位移X向?yàn)?2mm，Y向?yàn)?6mm，最大層間位移角X向?yàn)?/1498（10F）；Y向?yàn)?/1116（17F），滿足規(guī)范1/800的限值。

部分樓層扭轉(zhuǎn)位移比大于1.2，最大值均小于1.4。

層間剛度比、剪重比、樓層受剪承載力比、整體穩(wěn)定驗(yàn)算均滿足規(guī)范要求。

框架部分剪力調(diào)整系數(shù)最大值：X向?yàn)?.71（19F），Y向?yàn)?.68（1F），經(jīng)調(diào)整后框架地震總剪力滿足規(guī)范要求，可以起到二道防線的作用；框架柱承擔(dān)的傾覆力矩比：X向?yàn)?0.38%，Y向?yàn)?5.14%，為典型的框架剪力墻結(jié)構(gòu)。 

滿足規(guī)范要求，結(jié)構(gòu)底部未出現(xiàn)拉應(yīng)力區(qū)，豎向構(gòu)件整體處于受壓狀態(tài)。

多遇地震作用下，PKPM和MIDAS Gen計(jì)算的結(jié)果，重要構(gòu)件在恒、活、風(fēng)、地震工況下內(nèi)力基本吻合，僅個(gè)別受力較小的構(gòu)件相差略大。

以PKPM進(jìn)行多遇地震下（7度0.15g）彈性時(shí)程分析，共輸入7 條地震波，其中5條天然波（ CHI-CHI,TAIWAN-05_NO_2959 、 TH003TG035_CHALFANT VALLEY-02 7-21-1986 BENTON 、 LIVERMORE-01_NO_212 、 TH032TG035_ CHI-CHI TAIWAN-06 9-25-1999 TCU075、 TH025TG035_ CHI-CHI TAIWAN-03 9-20-1999 TCU074 ），2條人工波（ RH2TG035 、 RH3TG035 ）。

每條時(shí)程曲線計(jì)算得到結(jié)構(gòu)基底剪力不小于振型分解反應(yīng)譜法的65%，7條時(shí)程曲線計(jì)算得到結(jié)構(gòu)基底剪力平均值不小于振型分解反應(yīng)譜法的80%，所選波形滿足規(guī)范要求，分析所得各層樓層剪力放大系數(shù)均不大于1.15。

7條波計(jì)算的位移曲線平均值小于振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果，且小于規(guī)范允許值1/800。

本工程關(guān)鍵構(gòu)件包括：

（1）15層、構(gòu)架層各4榀連體桁架以及支撐連體桁架的懸臂桁架、豎向構(gòu)件；

（2）7～9層、11～13層連廊型鋼混凝土梁。

東北角鋼筋混凝土核心筒西接臨床中心（19層），南接成果轉(zhuǎn)化平臺（10層），是協(xié)調(diào)二者共同工作的關(guān)鍵部位，其四角設(shè)置型鋼混凝土端柱，并在1~11層剪力墻內(nèi)嵌鋼板予以加強(qiáng)，經(jīng)計(jì)算，中震作用下，關(guān)鍵構(gòu)件處于彈性工作狀態(tài)，大震作用下，關(guān)鍵構(gòu)件均未屈服。

本工程重要構(gòu)件包括：

（1）除“關(guān)鍵構(gòu)件”以外的1～2層底部加強(qiáng)區(qū)剪力墻、1～6層塔樓與裙房相連的外圍柱、剪力墻；

（2）7～9層、11～13層弱連接處樓板。

經(jīng)計(jì)算，中震作用下，重要構(gòu)件抗剪彈性，抗彎不屈服，大震作用下，重要構(gòu)件抗剪均不屈服，部分抗彎屈服。

中震作用下，部分剪力墻墻肢出現(xiàn)拉應(yīng)力，出現(xiàn)小偏心受拉的個(gè)別墻肢采用特一級構(gòu)造，在墻肢端部設(shè)置型鋼混凝土端柱予以加強(qiáng)。經(jīng)計(jì)算，墻肢全截面由軸向力產(chǎn)生的平均名義拉應(yīng)力均不超過混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。

使用SAUSAGE軟件進(jìn)行非線性動(dòng)力彈塑性分析，與PKPM模態(tài)進(jìn)行對比，基本一致。

本工程大震彈塑性分析是從彈性時(shí)程分析的7條地震波中選用了3條頻譜特性滿足要求的地震波，其中兩條天然波，TH003（CHALFANT VALLEY-02 7-21-1986 BENTON）、TH025（CHI-CHI TAIWAN-03 9-20-1999 TCU074），一條人工波RH4。峰值加速度220gal。

罕遇地震下彈塑性分析時(shí)，部分構(gòu)件進(jìn)入屈服，結(jié)構(gòu)產(chǎn)生彈塑性變形，提供了附加阻尼，降低了結(jié)構(gòu)內(nèi)力響應(yīng)，非線性彈塑性計(jì)算得到的基底剪力小于彈性計(jì)算結(jié)果。

大震下結(jié)構(gòu)最大彈塑性層間位移：X向?yàn)?/268（10層；Y向?yàn)?/109，出現(xiàn)在12層的成果轉(zhuǎn)化平臺構(gòu)架，不考慮構(gòu)架區(qū)域，結(jié)構(gòu)最大彈塑性層間位移：X向?yàn)?/268（10層），Y向?yàn)?/262（13層），均滿足1/120的限值要求。

本工程大部分為結(jié)構(gòu)阻尼耗能。通過能量計(jì)算的到的結(jié)構(gòu)各工況包絡(luò)附加等效阻尼比為2.1%，各工況包絡(luò)總等效阻尼比為7.1% 。

結(jié)構(gòu)損傷及性能化評估：鋼梁處于彈性狀態(tài)，絕大部分混凝土梁輕微~輕度損壞，個(gè)別構(gòu)架梁重度~嚴(yán)重?fù)p壞。關(guān)鍵構(gòu)件的柱未損壞～輕微損壞，其余柱未損壞～輕度損壞，少量構(gòu)架柱出現(xiàn)中度損壞；連體桁架斜撐均處于彈性狀態(tài)，其余普通斜撐未損壞～輕微損壞。絕大部分剪力墻未損壞～輕微損壞，僅少量出現(xiàn)輕度損壞；墻梁作為耗能構(gòu)件，大部分進(jìn)入屈服，出現(xiàn)輕微～嚴(yán)重?fù)p壞。 

本工程的施工次序如圖，16層豎桿在施工模擬過程中發(fā)揮了重要的作用。16層豎桿安裝后，頂部節(jié)點(diǎn)先鎖定，安裝鋼構(gòu)件至頂部桁架，再釋放頂部節(jié)點(diǎn)約束，允許豎向變形，逐層施工樓面板，在這個(gè)過程中17層~屋面層的樓板自重主要通過吊柱傳遞給頂部桁架，減輕了15層桁架的負(fù)擔(dān)。選取1-W軸典型位置的桿件，進(jìn)行施工模擬加載與一次性加載兩種不同工況下恒載作用內(nèi)力的對比。相較于一次性加載，施工模擬加載后桿 1、2 內(nèi)力分別增加23.1%、12.0%，桿 3 內(nèi)力增加73.6%，桿 4、5內(nèi)力分別減少 38.7%、31.1%。

在設(shè)防烈度地震作用下：

（1）各層樓板的應(yīng)力大體分布均勻。應(yīng)力較大處主要集中在樓板洞口、邊緣、角部以及斜撐所在位置，對這些位置適當(dāng)加強(qiáng)。

（2）15層、16層、屋面的連體區(qū)域樓板應(yīng)力顯著，均位于設(shè)置支撐的部位及連接體角部，對該部位的樓板重點(diǎn)加強(qiáng)。

（3）樓板各層剪應(yīng)力整體較小，除局部邊緣部位樓板，及斜撐位置，均為超過樓板混凝土抗剪強(qiáng)度，樓板大面不會(huì)出現(xiàn)開裂。

合肥地區(qū)的基本氣溫，最高Tmax=37℃，最低Tmin= -6℃。主體結(jié)構(gòu)基本都處于室內(nèi)環(huán)境溫度，估算實(shí)際使用過程中可能出現(xiàn)的最高溫度為30℃，最低氣溫0℃。結(jié)構(gòu)合攏溫度定為12～18℃，設(shè)置后澆帶，釋放施工階段溫度作用，使用階段按+20℃、-25℃（降溫時(shí)計(jì)人混凝土收縮）考慮溫度效應(yīng)。

5層以上樓層沿X、Y向的變形非常接近，對豎向構(gòu)件內(nèi)力影響較小；5層以下樓層沿X、Y向有一定的變形差，剪力墻自身抗側(cè)力剛度大，溫度作用導(dǎo)致其產(chǎn)生較大的內(nèi)力，計(jì)算結(jié)果表明，越低的樓層、越接近平面端部、越長的剪力墻墻肢內(nèi)力越大，溫度作用下剪力墻墻肢最大剪力標(biāo)準(zhǔn)值為7800kN（升溫工況），大于地震作用下的剪力標(biāo)準(zhǔn)值，構(gòu)件承載力計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮溫度作用組合。 

選取連體子結(jié)構(gòu)的構(gòu)架層桁架上弦與剪力墻端柱的連接節(jié)點(diǎn)（1-X軸交1-1/17軸）作為分析對象，該連接節(jié)點(diǎn)同時(shí)也是垂直方向懸挑桁架的生根點(diǎn)，從PKPM整體模型中提取桿件最不利內(nèi)力組合作為荷載施加在節(jié)點(diǎn)上，以有限元軟件ABAQUS進(jìn)行節(jié)點(diǎn)有限元分析。

中震作用下，鋼材應(yīng)力最大值出現(xiàn)在節(jié)點(diǎn)斜下受拉斜腹桿與剪力墻端柱交接處，約為179.9MPa，未超出Q355屈服強(qiáng)度，節(jié)點(diǎn)未出現(xiàn)破壞或者屈服現(xiàn)象；混凝土單元除邊角部位因邊界約束產(chǎn)生應(yīng)力集中，產(chǎn)生塑性應(yīng)變外，大體未進(jìn)入塑性階段。

大震作用下，鋼材應(yīng)力最大值出現(xiàn)在節(jié)點(diǎn)斜下受拉斜腹桿與剪力墻端柱交接處，約為332.5MPa，接近Q355屈服強(qiáng)度，擬采取提高鋼材等級、增設(shè)加勁肋等措施加強(qiáng)；相較于中震，大震情況下混凝土單元出現(xiàn)塑性應(yīng)變的區(qū)域面積較大，部分型鋼與混凝土交界部位也出現(xiàn)塑性應(yīng)變，擬采取加強(qiáng)配筋等措施加強(qiáng)。

本項(xiàng)目為超限高層結(jié)構(gòu)，根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》及《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》等的有關(guān)規(guī)定，設(shè)定了適用于本工程的抗震性能目標(biāo)，進(jìn)行了合理的結(jié)構(gòu)布置，并對關(guān)鍵部位采取了加強(qiáng)措施。

項(xiàng)目應(yīng)用PKPM進(jìn)行整體結(jié)構(gòu)、分塔結(jié)構(gòu)的建模與分析設(shè)計(jì)并進(jìn)行相關(guān)指標(biāo)內(nèi)力等結(jié)果的對比分析，與對照組軟件計(jì)算結(jié)果基本一致。

除進(jìn)行常規(guī)的計(jì)算分析外，采用了彈性時(shí)程分析進(jìn)行補(bǔ)充計(jì)算，采用性能設(shè)計(jì)方法對本工程進(jìn)行了中震和大震的補(bǔ)充計(jì)算分析。分析結(jié)果表明，雖然本工程結(jié)構(gòu)存在一定不規(guī)則項(xiàng)，但通過合理的結(jié)構(gòu)布置并對關(guān)鍵部位采取重點(diǎn)加強(qiáng)措施，本工程能滿足預(yù)期的抗震設(shè)防性能目標(biāo)，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)安全可行。

編輯丨湯天   責(zé)編丨張躍飛