第一章
1.在進(jìn)行正常使用極限狀態(tài)計算時，計算用的荷載應(yīng)采用 < 永久荷載和可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值，均不乘以各自的分項系數(shù)> 。
2.結(jié)構(gòu)承載力設(shè)計表達(dá)式 《0<＆<1》。
3.按近似概率極限狀態(tài)設(shè)計發(fā)設(shè)計的各種結(jié)構(gòu)是 <存在一定風(fēng)險的>。
4.鋼材德強(qiáng)度設(shè)計值f取為 <fy/rR >。
5.下列各項 <粱的繞度計算> 不屬于結(jié)構(gòu)的承載力極限狀態(tài)范疇。
6.大跨度結(jié)構(gòu)常采用鋼結(jié)構(gòu)的主要原因是鋼結(jié)構(gòu) < 自重輕>
7. 鋼結(jié)構(gòu)的承載力極限狀態(tài)是指 <結(jié)構(gòu)達(dá)到最大承載力產(chǎn)生破壞>。
8.已知某一結(jié)構(gòu)在B=3時，失效概率為Pf=0.001，若B改變，準(zhǔn)確的結(jié)論是<B=0.25,Pf＞0.001，結(jié)構(gòu)可靠性降低>。
9.在對結(jié)構(gòu)或構(gòu)件進(jìn)行正常使用極限狀態(tài)計算時，永杰荷載和可變荷載應(yīng)采用 ＜準(zhǔn)值＞。
10.在結(jié)構(gòu)設(shè)計中失效概率Pf可靠指標(biāo)的關(guān)系為＜Pf越大，B越小，結(jié)構(gòu)可靠性越差＞。
11.下列鋼結(jié)構(gòu)計算所取荷載設(shè)計值和標(biāo)準(zhǔn)值，哪一組為正確＜計算結(jié)構(gòu)或者構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值； 計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值＞。
12.鋼結(jié)構(gòu)第一極限狀態(tài)表達(dá)式為……，式中＆a是＜可變荷載組合系數(shù)＞。
13.進(jìn)行強(qiáng)度驗算時，應(yīng)采用＜將久荷載和變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值均乘以各自的分項系數(shù)＞
第二章
1.在下列各化學(xué)元素中，＜磷＞的存在可提高剛才的強(qiáng)度和抗銹蝕能力，但卻會嚴(yán)重地降低剛才的塑性、韌性和可喊性，特別是在溫度較低時促使剛才變脆（冷脆）。
2.鋼材的彈性模量E和切線模量Et＜E是常量，Et是變量＞。
3.根據(jù)鋼材的一次拉伸實驗，可得……＜抗拉強(qiáng)度fu＞是鋼結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度儲備。
4.常幅疲勞容許應(yīng)力幅｛△o｝=（c/n）….. 與系數(shù)c和B有關(guān)系的＜構(gòu)件和連接構(gòu)造類別＞。
5.進(jìn)行疲勞驗算時計算不分的設(shè)計應(yīng)力幅應(yīng)按＜標(biāo)準(zhǔn)荷載計算＞。
6.在在連續(xù)反復(fù)荷載作用下，應(yīng)力比p=Omin/Omax=-1時，稱為（完全對稱循環(huán)）。
7.在鋼結(jié)構(gòu)的構(gòu)建設(shè)計中，認(rèn)為剛才屈服點是構(gòu)建可以達(dá)到的（最大應(yīng)力）。
8.吊車粱的受拉下翼緣在下列不同板邊的加工情況下，疲勞強(qiáng)度最高（兩側(cè)邊為扎制邊）。
9.鋼材牌號Q235代表的是（剛才屈服強(qiáng)度是235Mpa）。
10.承受靜力荷載的結(jié)構(gòu)，其鋼材應(yīng)保證的基本力學(xué)性能指標(biāo)是（抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度，伸長率）
11.在鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計中，認(rèn)為鋼材是理想的彈塑性體，是指屈服點以前的材料為（彈性的）
12.與單項拉應(yīng)力相比鋼材承載雙向拉應(yīng)力時（易發(fā)生脆性破壞）。
13.我國鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范規(guī)定，當(dāng)構(gòu)件承擔(dān)循環(huán)應(yīng)力的循環(huán)次數(shù)（≥105） 時，應(yīng)進(jìn)行疲勞驗算。
14.由于建筑用鋼材多為塑性性能良好的鋼材，故應(yīng)力集中的存在將 （對靜力承載能力無影響）。
15.在鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計中，通常以 (屈服點)的值作為設(shè)計承載力的依據(jù)。
16.同類剛種的鋼板厚度越大， （強(qiáng)度越低）。
17.引起鋼材疲勞破壞的荷載為 （產(chǎn)生拉應(yīng)力的循環(huán)荷載）
18.鋼號Q345A中的345表示鋼材的 （fy值）。
19.結(jié)構(gòu)鋼材最易發(fā)生脆性破壞的應(yīng)力狀態(tài)為 （三向同號等值拉應(yīng)力作用）。
20.鋼材塑性破壞的特點是 （變形大）
21.應(yīng)力集中越嚴(yán)重，鋼材也就變得越脆，應(yīng)為 （應(yīng)力集中產(chǎn)生同號應(yīng)力場，使塑性變形收到限制）
22.鋼材的塑性性能受很多因素的影響， …（加載速度越快，鋼材表現(xiàn)出的塑性越差）
23.鋼材的伸長率E用來反映材料的 （塑性變形能力）。
24.對于常溫下承受靜力荷載無嚴(yán)重應(yīng)力集中的碳素結(jié)構(gòu)剛才構(gòu)件，焊接殘余 應(yīng)力對下列沒有明顯影響的是 （構(gòu)件的極限強(qiáng)度）。
25在構(gòu)件發(fā)生斷裂前，有明顯先兆的是 （塑性破壞）
26.鋼材的設(shè)計強(qiáng)度是根據(jù) （屈服點）確定的
27.結(jié)構(gòu)工程中使用鋼材的塑性指標(biāo)，目前最主要用 （伸長率） 表示。
28.鋼材經(jīng)歷了應(yīng)變硬化后 （強(qiáng)度提高）
29.下列因素中 （鋼材屈服點大?。?與鋼構(gòu)件發(fā)生脆性破壞無直接關(guān)系。
30.鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的屈服條件是由 （折算應(yīng)力o3） 等于單向拉伸時的屈服點決定的。
31.當(dāng)溫度從常溫下降為低溫時，鋼材的塑性和沖擊韌性 （下降）。
32.鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)，最基本最主要的是 （單向拉伸） 時的力學(xué)性能指標(biāo)。
33.對于承受靜力荷常溫下工作環(huán)境下的剛屋架： （①可選擇Q235，Q345的鋼②鋼材應(yīng)有三項基本保證）
34.建筑鋼材的伸長率與 （時間斷裂瞬間） 標(biāo)準(zhǔn)拉伸試件標(biāo)據(jù)間長度的拉伸值有關(guān)。
35.在鋼結(jié)構(gòu)房屋中，選擇結(jié)構(gòu)用鋼材時，下列因素中的 （建筑的防火等級） 不是主要考慮的因素。
36.熱扎型剛冷卻后產(chǎn)生的殘余應(yīng)力 （義壓應(yīng)力為主）。
37.型剛中的H剛和工字鋼相比， （前者的翼緣相對較寬）
38.鋼材內(nèi)部除含有Fe，C外，還含有有害元素 （N，O，S，P）
39.在低溫工作的鋼結(jié)構(gòu)選擇鋼材除強(qiáng)度，塑性，冷彎性能指標(biāo)，還需 （低溫沖擊韌性）指標(biāo)。
40.鋼材脆性破壞同構(gòu)件 （彈性模量）無關(guān)。
42. 3號鎮(zhèn)靜剛設(shè)計強(qiáng)度可以提高5%，是因為鎮(zhèn)靜鋼比沸騰剛 （脫氧）好。
43.鋼材的理想o-E曲線“包括考慮焊接應(yīng)力和不考慮焊接應(yīng)力”是 （C）
44.普通碳素剛強(qiáng)化階段的變形是 （塑性成分為主的彈性變形）。
45. （鋼材含碳量； 負(fù)溫環(huán)境； 應(yīng)力集中；）與鋼構(gòu)件發(fā)生脆性破壞有直接關(guān)系；與（鋼材屈服點的大?。o直接關(guān)系。
46.鋼材的抗剪設(shè)計強(qiáng)度fv與f有關(guān)，一般而言fv= (f÷根號3)
49.鋼材韌性是鋼材 （強(qiáng)度和塑性） 的中和指標(biāo)。
50.當(dāng)溫度從常溫下降為低溫時，鋼材的塑性和沖擊韌性 （下降）
52.在靜力荷載作用下，鋼材承受三向拉應(yīng)力時，易發(fā)生（脆性破壞）。
53.對于鋼結(jié)構(gòu)用鋼材，對化學(xué)成分的定義為（C為不可缺少的元素，Mn為脫氧劑）。
54.由于建筑用鋼材多為塑性性能好的鋼材，故殘余應(yīng)力的存在將（對靜力承載能力無影響）。
第三章
1.摩擦型高強(qiáng)度螺栓的抗剪連接以（連接板的摩擦力剛被克服）作為承載能力極限狀態(tài)
2.設(shè)有一截面尺寸為100×8的板件，在端部用兩條側(cè)面角焊縫焊在100mm厚的節(jié)板上，兩板件版面平行，焊角尺寸6mm，為滿足最小焊縫長度的構(gòu)造要求，應(yīng)選用（100mm）。
3.在動荷載作用下，側(cè)面角焊縫的計算長度不宜大于（40hf）。
4.產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要因素之一是（焊接時熱量分布不均）。
5.焊接結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度的大小與（鋼材的種類）關(guān)系不大，與<應(yīng)力循環(huán)次數(shù)，連接的構(gòu)造細(xì)節(jié)，殘余應(yīng)力大小>有關(guān)。
6.未焊透的對接焊縫計算應(yīng)按（角焊縫）計算。
7.不需要驗算對接斜焊縫強(qiáng)度的條件是斜焊縫的獨裁的軸線與軸力N之間的夾角θ滿足（θ≥60°）。
8.承壓型高強(qiáng)度螺栓連接比摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接（承載力高，變形大）。
9.產(chǎn)生縱向焊接殘余應(yīng)力的主要原因之一是（施焊時焊件冷塑和熱塑區(qū)）。
10.普通螺栓抗剪工作時，要求連接構(gòu)件的重厚度≤螺栓直徑的5倍，是防止（螺栓桿彎曲破壞）。
11.焊接殘余應(yīng)力不影響構(gòu)件的（靜力強(qiáng)度）。
12.規(guī)范規(guī)定側(cè)焊縫的設(shè)計長度1wmax在動荷載作用時為40hf，在靜力荷載作用時為60hf.這主要考慮到（焊縫沿長度應(yīng)力分布過于不均勻）。
13.圖中螺栓連接中，最大的螺栓為（A）
14螺栓連接中要求端距≥2d0，目的是防止（螺栓被剪壞）。
15.圖示焊接連接中，最大焊縫應(yīng)力發(fā)生在（d點）。
16.如圖所示普通螺栓連接中，受力最大的螺栓為（a）。
17.角焊縫連接板厚度分別10mm和6mm，側(cè)焊角尺寸hf是根據(jù)（hfmin=1.5根號10=4.7mm，hfmax=1.2×6=7.2mm和hfmax=6mm）選定的。
18.設(shè)有一界面尺寸為100×8的板件，在端部用兩條側(cè)面角焊縫焊在10mm厚的節(jié)點板上，兩板件版面平行，焊角尺寸為6mm。為滿足最小焊縫長度的構(gòu)造要求，試選用下列何項數(shù)值（100mm）。
19.產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要因素之一是（焊接時熱量分布不均）
20.角鋼和鋼板間用側(cè)焊縫搭接連接，當(dāng)角鋼肢背和肢尖焊縫的焊角尺寸和焊縫的長度相等同時，（角鋼肢被的側(cè)焊縫受力大于角鋼值尖的側(cè)焊縫）。
21.對于直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)，計算直角焊縫時（與側(cè)面角焊縫的計算式想通）。
22.焊接連接或焊接構(gòu)建的疲勞性能能與（應(yīng)力幅?σ=σmax-σmin）
23.承壓型高強(qiáng)度螺栓康健連接，變形（比摩擦型高強(qiáng)螺栓連接大——
24摩擦型高強(qiáng)螺栓連接與承壓型高強(qiáng)螺栓連接的主要區(qū)別是（設(shè)計計算時所取極限狀態(tài)不同）。
25.結(jié)構(gòu)或節(jié)點的疲勞強(qiáng)度與（鋼材的種類）關(guān)系不大。
第4章
1、計算摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接的軸心拉桿的強(qiáng)度是 （只需要計算凈截面強(qiáng)度和毛截面強(qiáng)度）
2、開口槽型截面軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)繞對稱軸失穩(wěn)時，構(gòu)件將發(fā)生彎扭屈曲的失穩(wěn)變形
3、軸心受拉構(gòu)件按強(qiáng)度極限狀態(tài)是 （凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度）
4、實腹式軸心受拉構(gòu)件計算的內(nèi)容有 （強(qiáng)度、剛度（長細(xì)比）、）
5、用Q235號鋼和16錳剛分別建造一軸心受壓柱，其長細(xì)比相同，在彈性范圍內(nèi)屈曲時，前者的臨界力 （等于或接近） 后者的臨界力
6、為防止鋼構(gòu)件中的板件失穩(wěn)采取加勁措施，這一做法是為了 （改變板件的寬厚比）
7、在下列因素中， （材料的屈服點變化） 對壓桿的彈性屈曲承載力影響不大
8、在計算工字形截面兩端鉸支軸心受壓構(gòu)件腹板的臨界應(yīng)力時，其支撐條件為 （四邊簡之）
9、理想彈性軸心受壓構(gòu)件的臨界力與截面慣性矩I和計算長度I0的關(guān)系為 （與I成正比，與I02成反比）
10、題11圖所示的軸心受壓構(gòu)件Ix/Iy>4,其臨界力Ncr為 （π2EIy/a2 ）
11、普通軸心受壓構(gòu)件的承載力經(jīng)常決定于 (彎曲屈曲)
12、確定軸心受壓構(gòu)件實腹板和翼緣寬度比限值的原則是 (等穩(wěn)定原則)
13、發(fā)生彎扭屈曲的理想軸心受壓構(gòu)件截面形式為 (單角鋼截面)
14、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范規(guī)定容許長細(xì)可以大于150的受壓構(gòu)件為 (物價支撐桿件)
15、驗算工字形偏心受壓柱腹板局部穩(wěn)定時，需要事先確定的參數(shù)有 (應(yīng)力分布系數(shù)a0和彎矩作用平面內(nèi)的長細(xì)比λ)
16、對格構(gòu)式軸壓桿繞虛軸的整體穩(wěn)定計算時，用換算長細(xì)比λox代替λ,這是考慮 (格構(gòu)柱剪切變形的影響)
17、保證焊接組合工字形截面軸心受壓桿翼緣板局部穩(wěn)定的寬厚比限制條件，是根據(jù)矩形板單向均勻受壓確定的，其邊界條件為 (三邊簡支，一邊自由)
18、軸心柱受壓桿設(shè)計公式N/ψA<f中的ψ為 (σa/fy )
19、軸壓桿的軸心力分布及支承情況如圖所示，驗算此桿整體穩(wěn)定性時，計算長度應(yīng)取 (10X=（0.75 0.25N2/N1），10y=1/2)
20、焊接組合工字形軸心受壓柱的翼緣與焊縫承受 (壓桿屈曲時的剪力)
21、軸壓柱腹板局部穩(wěn)定保證條件是h0/tw不大于某一限值，此限值 (與鋼材強(qiáng)度和柱的長細(xì)比均有關(guān))
22、在下列關(guān)于柱腳底板厚度的說法，錯誤的是 (其他條件相同時，四邊支承板比三邊支承板更厚些)
23、一簡支梁受均布荷載作用，其中永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值為15kN/m,僅一個可變荷載，其標(biāo)準(zhǔn)只為20kN/m，則強(qiáng)度計算時的設(shè)計荷載為 (q=1.2 X 15 1.4 X 20)
24、受均布荷載作用的工字形截面懸臂梁，為了提高其整體穩(wěn)定承載力，需要在梁的側(cè)向加設(shè)支撐，此支撐應(yīng)加在梁的 (下翼緣處)
25、梁的整體失穩(wěn)屬于第一穩(wěn)定問題，其失穩(wěn)形式為 (彎扭失穩(wěn))
26、如圖所示的四邊簡之薄板，在各種應(yīng)力分布情況下的臨界應(yīng)力關(guān)系是 (σ01>σ02>σ03)
27、實際軸心受壓構(gòu)件臨界力低于理想軸心受壓構(gòu)件臨界力的主要原因有初彎曲和 (（殘余應(yīng)力）) ；而且 (（殘余應(yīng)力） )對軸心受壓構(gòu)件臨界力的影響是最主要的
28、軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)構(gòu)件截面無孔眼削弱時，可以不進(jìn)行
1兩端鉸接的理想軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)構(gòu)件為雙軸對稱···可能發(fā)生彎曲屈曲和扭轉(zhuǎn)屈曲）
2兩端鉸接的理想軸心受壓構(gòu)件的彎曲屈曲力···截面應(yīng)力（小于等于fy）的情況
3在軸心受力構(gòu)件的強(qiáng)度計算中，現(xiàn)形國家規(guī)范采用（毛截面應(yīng)不超過抗拉強(qiáng)度）
4焊接殘余應(yīng)力對構(gòu)件的（靜力強(qiáng)度）無影響
5格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的斜綴條···綴條截面按（軸心受拉構(gòu)件）設(shè)計
6軸心受拉構(gòu)件按強(qiáng)度極限狀態(tài)是（凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度）
7實腹式軸心受拉構(gòu)件計算內(nèi)容有（強(qiáng)度剛度長細(xì)比）
8軸心受力構(gòu)件的強(qiáng)度計算··偏與保守的（摩擦型高強(qiáng)度螺旋連接）
9圖示單軸對稱的理想軸心壓桿，彈性失穩(wěn)形式可能為（繞Y 軸彎曲失穩(wěn)）
10用Q235號鋼和16錳鋼分別····前者的臨界力（等于或接近）后再的臨界力
11軸心受壓格構(gòu)式構(gòu)件在驗算··換算長細(xì)比是因為（考慮剪切變形的影響）
12為防止鋼構(gòu)件中的板件失穩(wěn)采取勁措施，這一做法是為了（改變板件的寬厚比）
13軸心壓桿構(gòu)件采用冷彎薄壁型鋼····其穩(wěn)定性計算（僅穩(wěn)定系數(shù)取值不同）
14工字型截面受壓構(gòu)件的腹板高度與厚度····要求時（可在計算時僅考慮腹板兩邊緣各的部分截面參加承受荷載）
15實腹式軸壓桿繞x,y軸的····若··則（需要根據(jù)穩(wěn)定性分類判別）
16軸心壓桿的f---關(guān)系曲線如圖所示····提高鋼材的強(qiáng)度（只能提高1區(qū)的整體穩(wěn)定承載力）
17在下列因素中（材料屈服點變化）對壓桿的彈性屈曲承載力影響不大
18對軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)截面沒有消弱時，可不進(jìn)行（強(qiáng)度）
19軸心受壓構(gòu)件的正常使用極限狀態(tài)時（構(gòu)件的強(qiáng)度規(guī)定）
20軸心受拉構(gòu)件按強(qiáng)度極限狀態(tài)時（凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度）
21縱向均勻受壓四邊簡支矩形薄板的穩(wěn)定系數(shù)為··········kmin=（4.000）
22在綴條穩(wěn)定驗算式····系數(shù)ro（考慮單角鋼單面連續(xù)偏心受力的系數(shù)）
23規(guī)范規(guī)定綴條式格構(gòu)柱單肢的長細(xì)比是為了（避免單肢先于整個柱失穩(wěn)）
24，荷載通常取 標(biāo)準(zhǔn)值
25計算吊車梁疲勞時，下列~~一臺起重量最大的吊車荷載標(biāo)準(zhǔn)值
26梁的支撐加勁應(yīng)計算 (整體穩(wěn)定，端面承壓，連接焊縫)
27為提高梁的整體穩(wěn)定性 ，在用鋼量不變的前提下，應(yīng)盡可能（加強(qiáng)受壓翼緣）
28在吊車梁的強(qiáng)度驗算中塑性發(fā)展系數(shù)rx=ry=1,o
29計算梁的（正壓力）時，應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù)
30梁的最小高度是由（剛度）控制
31單向受彎梁失去整體穩(wěn)定時是（彎扭）形式的失穩(wěn)
32鋼梁腹板局部穩(wěn)定采用（腹板局部臨界應(yīng)力不小于鋼材屈服應(yīng)力）
33分析焊接工字形鋼梁腹板局部穩(wěn)定時腹板與翼緣相接處可簡化為···有轉(zhuǎn)動約束的支承邊
34，從用鋼量角度，經(jīng)濟(jì)的做法為····受壓翼緣設(shè)側(cè)向支撐
35設(shè)計焊接工字形截面梁時，腹板布置橫向加勁的主要目的是提高梁的···局部穩(wěn)定性
36按規(guī)范GBJ17—88中的公式~~~~~~~ rx取值為rx=1.0
37為了保護(hù)焊接板梁腹板的局部穩(wěn)定性應(yīng)根據(jù)~~~~應(yīng)配置橫向加勁肋
38梁整體失穩(wěn)的方式為（彎扭失穩(wěn)
39經(jīng)濟(jì)梁he是（用鋼量最小時梁的截面高度）
40當(dāng)組合梁公式~~~~式中o t 應(yīng)為（驗算點的正應(yīng)力和剪應(yīng)力）
41梁的受壓翼緣側(cè)向支撐點~~~~則靈界彎據(jù)最低是（受純彎矩的梁）
42梁受壓翼緣的自由外伸寬度b1/t<`···是為了保證翼緣板的局部穩(wěn)定
43焊接工字形截面梁腹板設(shè)置加勁肋的目的是·····提高梁的局部穩(wěn)定性
44計算梁的（正應(yīng)力）時應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù)
45鋼結(jié)構(gòu)梁計算公式o=``````中rx表示截面部分進(jìn)入塑性
46在充分發(fā)揮材料強(qiáng)度的前提下，3號最小高度（小于）···
47為提高梁的整體穩(wěn)定性，（增加側(cè)向支撐點，減少11）是最經(jīng)濟(jì)有效的方法
48當(dāng)梁上有固定較大集中荷載作用時，其作用點處應(yīng)（設(shè)置橫向加勁肋）
49如圖式鋼梁，因整體穩(wěn)定要去····其位置以（C····
50焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋對防止（剪應(yīng)力）引起的局部失穩(wěn)最有效，布置縱向加勁肋對防止（彎曲應(yīng)力）最有效
51鋼梁腹板局部穩(wěn)定采用（腹板局部臨界應(yīng)力不小于鋼材屈服應(yīng)力）
52當(dāng)梁整體穩(wěn)定系數(shù)Qb>0.6時···主要是因為（梁已進(jìn)入彈塑性階段）
（增加腹板厚度）對提高工字形截面的整體穩(wěn)定性作用最小
53雙軸對稱截面梁，其強(qiáng)度剛好滿足要求，而腹板···采用在梁腹板處設(shè)置縱向加勁肋
54一焊接工字形截面簡支梁材料為Q235fy=235Nmm2······則無需布置加勁肋
55引起梁受壓翼緣板局部穩(wěn)定的原因是（彎曲壓應(yīng)力）
56受彎構(gòu)件的剛度要求是<(),計算繞度時則應(yīng)（用荷載標(biāo)準(zhǔn)值）
57焊接工字形截面簡支梁，···（當(dāng)加大梁受壓翼緣寬度）時梁的整體穩(wěn)定性最好
58為提高梁在彎矩作用下的強(qiáng)度和剛度，應(yīng)盡可能使梁的（腹板薄而寬）
59壓彎格構(gòu)柱的彎矩繞虛軸作用時，····是通過（計算單肢穩(wěn)定）保證的
60下列哪種梁的腹板計算高度可取等于腹板的高度（焊接組合梁）
61彎矩作用在實軸平面內(nèi)的雙肢格構(gòu)件壓彎柱應(yīng)進(jìn)行（強(qiáng)度，彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定，單肢穩(wěn)定性）剛度和綴材的計算
62承受靜力荷載或間接承受······塑性發(fā)展系數(shù)Yx通常取1.05
63鋼結(jié)構(gòu)壓彎構(gòu)件的設(shè)計一般應(yīng)進(jìn)行下面（（強(qiáng)度，彎矩作用平面內(nèi)及平面外的整體穩(wěn)定性，局部穩(wěn)定，長細(xì)比）
64實腹式偏心受壓構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定驗算公式中的Yx主要考慮（截面塑性發(fā)展對承載力的影響）
65工形截面壓彎構(gòu)件腹板的容許高厚比是根據(jù)（h0/tw與腹板的應(yīng)力梯度a0,構(gòu)件的長細(xì)比的關(guān)系 ）確定的
66題15所示壓彎構(gòu)件，截面無肖弱，···Qa >Qb
67雙軸對稱焊接工字形單向壓彎構(gòu)件若彎矩作用在強(qiáng)軸平面內(nèi)而使構(gòu)件繞弱軸彎曲
則此構(gòu)件可能出現(xiàn)的整體失穩(wěn)形式是 （平面內(nèi)的彎曲屈曲）
68壓彎構(gòu)件工字形截面腹板的局部穩(wěn)定與···腹板穩(wěn)定承載力最大時的a0是2.0
69題20圖所示壓彎構(gòu)件彎矩作用平面穩(wěn)定計算公式····中Btx的取值是（所考慮構(gòu)件段無橫向荷載作用時Btx=0.65····）
70實腹式偏心壓桿在彎矩作用平面外的失穩(wěn)是（彎扭屈曲）
80偏心壓桿在彎矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定計算公式（受壓較大纖維的毛截面抵抗矩）
90雙軸對稱焊接組合工字形截面偏心受壓柱，偏心荷載作用在腹板平面內(nèi)，若兩個方向支撐情況相同可能發(fā)生的失穩(wěn)形式是（在彎矩作用平面內(nèi)的彎曲失穩(wěn)或彎矩作用平面內(nèi)的彎扭失穩(wěn)
91截面為兩型鋼組成的格構(gòu)件式鋼柱，當(dāng)偏心在虛軸上時··發(fā)展系數(shù)r（取大于1與實腹式截面一樣）
92對于軸心和偏心受力構(gòu)件的第二極限狀態(tài)是通過（長細(xì)比）來保證
93圖示梯型截面拉彎構(gòu)件彎曲正應(yīng)力···不利點為（截面下邊緣2點）
94承受靜力荷載或間接承受動力荷載的工形截面壓彎構(gòu)件····gx取1.05
95單軸對稱實腹式···公式gxW1xW2x取值為（W1x和W2x為較大和較小翼緣最外纖維的毛截面抵抗矩，gx值亦不同）
96鋼結(jié)構(gòu)壓彎構(gòu)件的設(shè)計一般應(yīng)進(jìn)行哪幾項內(nèi)容計算（強(qiáng)度，彎矩作用平面內(nèi)及平面外的整體穩(wěn)定性局部穩(wěn)定，長細(xì)比）
97圖示格構(gòu)式壓彎構(gòu)件繞虛軸整體穩(wěn)定時截面抵抗矩······期中y0=y3
98計算格構(gòu)式壓彎構(gòu)件時，剪力應(yīng)取 上述兩者取大值
99工形截面壓彎構(gòu)件腹板的容許高度比是根據(jù)（h0/tw與腹板的應(yīng)力梯度ao，構(gòu)件的長細(xì)比關(guān)系）確定的
100在重型工業(yè)廠房中，采用鋼結(jié)構(gòu)是因為它具有（均勻等向體，塑性和韌性好）的特點
101在由雙角鋼作為桿件的桁架結(jié)構(gòu)中，····一般桿件之間的凈間距為（大于等于15~20mm）
102在由雙角鋼作為桿件的桁架結(jié)構(gòu)中，通常角鋼相并··目的是（雙角鋼組成共同截面工作）
103下列屋架中只能與柱做成交結(jié)的鋼屋形式為（三角形屋架）
104簡支鋼屋架上弦有節(jié)間荷載作用時，上弦桿為（壓彎構(gòu)件）
105普通熱軋型鋼條不必計算（局部穩(wěn)定性）
106為了保持鋼屋架間距不變，在抽柱處需設(shè)置（托架）
107鋼桁架中間區(qū)或斜腹桿合理的截面形式為（兩等邊角鋼組合梯形截面）
108屋架設(shè)計中，積灰荷載應(yīng)與（屋面活荷載與雪荷載兩者中的較大者）
109（兩不等邊角鋼長邊相連的梯形截面）
111屋架上弦承受有較大節(jié)間荷載時上弦桿合理的截面形式是（兩不等邊角鋼 邊相連的梯形截面）
112跨度1為30m的梯形屋架的起拱高度應(yīng)為（1/500）
113在屋面重力荷載作用下，腹板垂直于屋面坡向設(shè)置的實腹式條為（雙向變彎構(gòu)件）
114普通鋼屋架上弦桿在桁架平面內(nèi)的計算長度系數(shù)為（1.0）
115普通鋼屋架所用角鋼規(guī)格不應(yīng)小于（L45乘以4）
116梯形鋼屋架受壓桿件，其合理截面形式，應(yīng)使用所選截面盡量滿足的要求是（等穩(wěn)定）
設(shè)計梯形屋架時，不僅考慮荷載全跨作用，還要考慮半跨荷載作用，主要考慮（跨中附近斜桿拉力變壓力或桿力增加）
兩端簡支且跨度為24的梯形屋架，當(dāng)下弦無折線時宜起拱，適合的高度（50mm）
1梯形屋架支座處得斜腹桿（端斜桿）的幾何長度為1，計算長度10x=1 10y=1
2梯形鋼屋架節(jié)點板的厚度是根據(jù)下列那一項來確定（腹板的最大桿力）
3壓彎構(gòu)件的應(yīng)力梯度a《2?！?
4鋼材的含碳量大小與鋼材的（彈性）無關(guān)
5格構(gòu)式截面采用換算長細(xì)比是因為（考慮剪切變形影響）
6與無屋蓋相比下列（屋蓋剛度大）不是有屋蓋的特點
7如輕型鋼屋架上弦桿的節(jié)間距為1，其平面外長細(xì)比?。▊?cè)向支撐點間距）
8梯形屋架的端斜桿和受拉較大節(jié)間荷載作用的屋架上弦桿的合理截面形式是兩個（不等肢角鋼長肢相連）
9梯形屋架下弦桿常用截面形式是兩個（不等邊角鋼短邊相連，短邊尖向上）
10設(shè)計采用大型屋面板的梯形鋼屋架下弦桿截面時若節(jié)間距為1平面內(nèi)的計算長度應(yīng)取1
11十字交叉形柱間支撐，···支撐平面外的計算應(yīng)為1
12鋼屋架接點板厚度一般根據(jù)所連接的桿件內(nèi)力的大小確定， 不得小于（6mm）
13當(dāng)桁架桿件用節(jié)點板連接并承受靜力荷載時，弦桿與腹桿，···間隙不宜小于(20mm)
14兩端簡支且跨度（大于等于15m）的三角形屋架····1/500
15屋架設(shè)計中，積灰荷載應(yīng)與（屋面活荷載和雪荷載兩者中的較大值）同時考慮
16屋架中，雙角鋼十字形截面端豎桿的斜平面計算長度為（1）
17梯形屋架端斜桿最合理的截面形式是（兩不等邊角鋼長邊相連的梯形截面）
18一節(jié)點中心矩為6m的壓桿，其兩端與主體結(jié)構(gòu)連接·····其填板數(shù)應(yīng)?。?0塊）
19梯形鋼屋架受壓桿件，其合理截面形式應(yīng)使所選截面盡量滿足（等穩(wěn)定）的要求
